，ω為光束的光斑半徑，其中分析式1可以知道，當(dāng)Z 趨于0的時候，R(Z)趨于無窮，即此時波陣面為平面；當(dāng)0≤|Z|≤ZR的時候，R(Z)逐漸減小，并且R(Z)>Z，即波陣面的曲率中心不在原點并且會隨Z變化而變化，如下圖所示。當(dāng)Z= ±ZR時，ZR取到極小值±2ZR；而當(dāng)Z ?±ZR時，R(Z)重新增大，當(dāng)Z趨于無窮的時候，變成平面波。分析式2可以知道，高斯光束電矢量的振幅隨高斯函數(shù)變化，在光束中心（r = 0）的地方振幅最大，如上圖所示，所以高斯光束的光斑沒有清晰的輪廓。式3中的光斑半徑是振幅為A0/e，它又是Z的函數(shù)，如上圖所示，當(dāng)Z = 0 的時候，ω(0)= ω0為最小，它是高斯光 ...

，ω為光束的光斑半徑，其中將式11平方除以式9可得光斑大小與R和Z的關(guān)系：若出射光束的Z2 ? ZR2（遠(yuǎn)場），即R2= Z2 ≈ -f'，則由式13可知，為了將高斯光束良好地聚焦，通常采用短焦距透鏡，而且入射的高斯光束束腰遠(yuǎn)離透鏡。聚焦后的光斑的大小可以由式13算出，為上式中可見，焦斑尺寸相當(dāng)于衍射斑直徑，系統(tǒng)孔徑角越大，焦斑尺寸越小，功率密度越高。另一方面，當(dāng)入射束腰位于透鏡物方焦面時，即x1=0，由式6得x2=0,Z2= -f^'，如上右圖所示。出射光束束腰也位于后焦面上。由式5得于是為極大值。可見，入射光束的束腰距離透鏡焦點越近，出射光束的光斑直徑越大。與前面比較可以知 ...

y方向的有效光斑半徑。ζ和η分別代表遠(yuǎn)場平面上x，y方向的坐標(biāo)。在極限情況下，真空中激光在遠(yuǎn)場的模式分布為近場分布的傅里葉變換，由此同樣可以通過下列式子來定義遠(yuǎn)場分布的有效光斑半徑和。隨著激光合束器的發(fā)展，目前的光纖激光輸出功率可以達(dá)到百千瓦量級，但是此時的M2卻高達(dá)50，光束質(zhì)量堪憂，在經(jīng)過較長距離的傳輸之后能量密度受大氣的影響明顯降低，因此提高光纖合束器輸出激光的光束質(zhì)量非常重要。本文將基于輸入激光光束質(zhì)量進(jìn)行仿真分析，探究提高光纖合束器光束質(zhì)量的方法。了解更多激光光束質(zhì)量分析儀詳情，請訪問上海昊量光電的官方網(wǎng)頁：http://www.arouy.cn/three-level ...

080nm，光斑半徑為24.3mm，激光模式為單模，環(huán)境溫度為20℃，光學(xué)器件材料為熔石英玻璃。表1 熔石英玻璃參數(shù)圖2 熔石英玻璃在3KW功率下的熱形變分布根據(jù)圖2可知鏡片在中心位置形變Max，往兩側(cè)逐漸減小，在300 S時中心Max形變?yōu)?6.3nm。將圖2的數(shù)據(jù)根據(jù)圖3的流程帶入計算可得圖4所示結(jié)果。由圖4可知當(dāng)熱致像差從0變?yōu)?2nm時，M2從1變?yōu)?.05，而當(dāng)這個值改為131nm時，M2則變?yōu)?.1。圖3 仿真熱致形變對激光光束質(zhì)量變化的流程圖圖4 激光熱致像差對激光光束質(zhì)量的影響了解更多光束分析儀詳情，請訪問上海昊量光電的官方網(wǎng)頁：https://www.auniontech.c ...