較小，依舊為近軸光線），只有這個角度對上的時候，才能保證耦合效率。而通過檢測來確定合適的工作距離，通常有兩種方式：1、通過將兩端的器件按照實際工作需要直接對接（或反射），測量輸出的功率，來判斷耦合效率。在工作距離合適時，耦合效率最高。2、測量準直后輸出光束的光斑尺寸，通過光斑尺寸來判斷光束的特性，使束腰在理想的位置。參數指標：Wavelength（波長）Insertion Loss（插入損耗）Return Loss（回波損耗）Tensile Load（拉伸荷載）Working Distance（工作距離）。四、相關設備在使用通過測量光斑的方法做光纖準直器的過程中，測量高斯光束尺寸的方法主要有刀 ...

是實際光線與近軸光線的軸向位移量之差，如下圖所示，即，從而可以得到平行平板的實際球差公式，下式中I1即為該光線的孔徑角U1.平行平板的初級球差公式則可以從初級球差的一般表達式來得到，可見，平行平板恒產生正球差，其大小隨平板厚度d和入射光束孔徑角U1的增大而增大。在下圖所示的雙筒棱鏡望遠鏡系統中，如果物鏡的相對孔徑為1/3.5，二塊轉像棱鏡相當于厚度為86毫米的平行平板，其折射率為1.5696，按上面所示的公式可以算出此系統的初級球差和實際球差分別為0.3322和0.3360。可以看出此時G級球差很小，但是該物鏡系統的球差容限假設為0.0272，所以物鏡必須保留-0.33的負球差來進行補償。當平 ...

說，我們已知近軸光線和主光線，之前我們所說的近軸光線的概念為軸上的點發出并通過入瞳邊緣的光線，而實則這是D1近軸光線；軸外某視場點發出的通過入瞳中心的“近軸”光線稱為第二近軸光線；軸外某視場點發出的通過入瞳中心的光線稱為該視場點發出的主光線；包含物點和光軸的平面稱子午平面(tangential plane, meridianplane)，該面內的光線稱子午光線 (tangential ray,meridional ray)；包含主光線并與子午平面垂直的面稱弧矢面(sagittal surface)，該面內的光線稱弧矢光線(sagittal ray)；軸外點和球心的連線稱為該折射球面的輔軸 (s ...

;，它們與按近軸光線所算得的放大率β=nu/nu'或焦距f’=h/u'之差為即表示系統偏離正弦條件的程度。二、等暈條件光軸上校正了球差并滿足正弦條件的一對共軛點，稱為齊明點或不暈點。單個折射球面存在三對無球差的共軛點，其中l=l’=0和l=l’=r這二對顯然滿足正弦條件,而由l’=(n+n’)r/n’和l=（n+n’)r/n這一對,可得所以,以上三對共軛點都是滿足正弦條件的齊明點。正弦條件以軸上點完善成像為前提。但從球差的討論可知,實際的光學系統僅能對物點發出的光束中的一個帶或二個帶的光線校正球差,因此，即使是軸上點也不可能是真正的完善成像。此外,軸上點球差校正不佳或不能校正時 ...

種色光分別作近軸光線、0.707 帶光線和邊緣光線的追跡后,就可算出像差值和畫出如下圖所示的三 色球差曲線。據此可全面判斷軸上點像差的校正狀況。垂軸平面上近軸軸外點或大孔徑小視場系統的軸外點,只要根據軸上點光線的追跡結果，就能通過計算正弦差值來判知其 像質。遠離光軸的點會產生所有像差,因此需對軸外點進行全部像差的計算。這種計算至少應對邊緣視場和 0.707視場點進行，每點的孔徑取值與軸上點相同。對于絕大多數能以二級像差表征高級像差的光學系統，以上計算已足夠。對于那些不能忽略高級像差的系統，計算的光線數應該有所增加。 一般計算六個視場點，取值為 Kw = -1，-0.85，-0.707，-0.5 ...

面追跡的獨立近軸光線。結論是，在近軸區域，光線可以通過投射到兩個對稱平面上來追跡，而投影的路徑完全受正常的近軸光線追跡規律和兩個對稱平面上的近軸曲率Cx,Cy的控制。為了更清楚地強調這一點，我們可以將上述兩方程分別寫入獨立的光線追跡方程中。對于這個旁軸射線的(x，xu)分量，我們有注意這兩個方程與由球面構成的RSOS的近軸子午光線追跡方程完全相同。其中x-z對稱平面將是子午線部分。所以我們可以想象我們有一個與變形系統的x-z對稱平面相關的RSOS，我們稱之為相關的x-RSOS。對于這個旁軸射線的(y，yu)分量，我們有我們可以看到，這兩個方程與球面構成的另一個RSOS的近軸子午線跟蹤方程完全相 ...

中任意任意的近軸光線(傾斜的或不傾斜的)，其分量和分量彼此完全獨立，并根據它們各自的光線追跡方程將它們投影到x-z和y-z對稱平面上通過系統進行光線追跡，我們得到了一個非常重要的結論:當我們處理一個變形近軸射線的分量時，我們可以想象我們正在處理這個近軸光線在x-z對稱平面上的投影。這個投影可以進一步想象成一個近軸光線，停留在相關的x-RSOS的x-z子午線平面上。因此，相關的x- RSOS的所有高斯光學結果都可以直接應用到這個變形近軸光線的分量上，除了每個量現在都有一個下標x，包括x-近軸物體平面位置 , x-近軸入口瞳孔位置 , x-近軸邊緣射線角 和高度 , x-近軸主射線角和高度等等。下 ...

有兩條獨立的近軸光線。通常我們取邊緣光線和主光線，任何第三條近軸光線都可以寫成這兩者的線性組合。類似地，在一個變形系統中，由下列兩式我們也可以證明只有兩條線性無關的近軸光線。為了證明這一點，假設我們有兩條已知的近軸斜射線，它們在面j上的分量分別為和這兩條光線線穿過系統的路徑由上兩式完全確定。假設我們還有第三條未知的近軸光線，我們將其在面j上的相關分量表示為假設我們可以把第三個未知近軸光線的分量寫成兩個已知近軸光線分量的組合，形式如下其中是曲面j上的比例常數，我們可以通過解這些方程得到它們的值。如果我們能證明與曲面數j無關，并且在整個變形系統中都是常數，那么我們就知道對于這第三條未知的近軸光線， ...

中任意第三條近軸光線與兩條已知的近軸光線之間的線性組合關系。兩個已知的近軸光線之間也存在特殊的關系——變形拉格朗日不變量，類似于RSOS中的拉格朗日不變量關系。對于兩個已知線性無關的近軸斜光線線的 分量，我們有由上式，我們有因此對于所有曲面，我們有上式給出了變形系統x-z對稱平面上兩條已知近軸斜光線的投影之間的聯系，它與相關x-RSOS中的拉格朗日不變量關系非常相似。使用完全相同的方法，我們可以發現因此對于所有曲面，我們也有上式給出了已知的兩條旁軸斜光線在y-z對稱平面上的投影之間的聯系，它與相關y-RSOS中的拉格朗日不變量關系非常相似。當常數 在其最大可能值時，我們將它們替換為 (與兩個相 ...

且任何其他的近軸光線都可以被書寫為這兩條光線的線性組合，實際上，使用四個單獨已知的非斜近軸光線更方便——在x-z子午線平面上追蹤的與x-RSOS相關的近軸邊緣光線和主光線以及在y-z子午線平面上追跡的與y-RSOS相關的近軸邊緣光線和主光線。當我們處理任意變形近軸(傾斜或非傾斜)光線的分量時，我們將使用位于變形系統的x-z對稱平面上的x-邊緣光線和x-主光線。類似地，當我們處理同一變形近軸光線的 分量時，我們將使用停留在變形系統的y-z對稱平面上的y-邊緣光線和y-主光線。讓我們寫 作為x- rsos中x-邊緣和y-主光線的相關參數，y同理，在j曲面上。我們可以得到是整個系統的比例常數，可由任 ...